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山西鍋爐廠(chǎng)家分析給水系統管道的腐蝕情況
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作者:天蘭鍋爐
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山西鍋爐廠(chǎng)家介紹高壓鍋爐補給水系統管道的腐蝕情況。裝置設備石油化工腐蝕與防護高壓鍋爐補給水系統管道的腐蝕袁永軍(齊魯石化公司勝利煉油廠(chǎng)，山東淄博255434)該管線(xiàn)尚可運行7年。
山西鍋爐廠(chǎng)家介紹高壓鍋爐補給水系統管道的腐蝕情況。
裝置設備石油化工腐蝕與防護高壓鍋爐補給水系統管道的腐蝕袁永軍(齊魯石化公司勝利煉油廠(chǎng)，山東淄博255434)該管線(xiàn)尚可運行7年。
是將除鹽水站的二級除鹽水引至一催化裂化裝置換熱器210/1，2進(jìn)行加熱，然后再進(jìn)入除氧器。加熱后，使水溫由4°c升高至1ro°c左右。該補給水系統運行中，催化裂化裝置換熱器210，2管束發(fā)生了腐蝕泄漏，換熱器管束材質(zhì)為20號鋼，并已使用了幾年。后來(lái)，將該換熱器管束材質(zhì)改換成了不銹鋼管束，徹底解決了冷210八，2換熱器腐蝕泄漏問(wèn)題。
由于冷210八，2換熱器管束的腐蝕泄漏，人們對于鍋爐補給水系統管道的腐蝕，特別是對冷210八，2換熱器出口500m長(cháng)的補給水管道也感到擔心。利用煉廠(chǎng)南區停工檢修的機會(huì )，對這一補給水管道的腐蝕情況進(jìn)行了檢查鑒定。
鍋爐補給水系統管道的腐蝕造成金屬腐蝕的因素可分為金屬本身的內在因素和周?chē)橘|(zhì)的外在因素兩個(gè)方面。這里只討論補給水對金屬腐蝕的外在因素。
補給水系統管道腐蝕情況檢查1和2―2處各割取長(cháng)約300mm的管段。將割取的兩段管軸向剖開(kāi)，進(jìn)行外觀(guān)檢查并用游標卡尺測厚。
檢查情況外觀(guān)情況：管內壁光滑，沒(méi)有腐蝕產(chǎn)物，屬于均勻腐蝕。
從測厚情況看，該補給水系統管道投用5年，在1一1處管壁減薄2.1mm，實(shí)際腐蝕速度為0.42mm/a；在2―2處管壁減薄1.5mm，實(shí)際腐蝕速度為0.3mm/a.按(〈石油化工企業(yè)管道設計器材選用通則》規定，根據金屬材料的腐蝕速度，管道金屬材料的耐腐蝕能力可分為下列四類(lèi)：年腐蝕速率不超過(guò)0.05mm/a的材料為充分耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0.05~0.1mm/a的材料為耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0. 1~0.5mm/a的材料為尚耐腐蝕材料；年腐蝕速率超過(guò)0.5mm/a的材料為不耐腐蝕材料。一般應選擇耐腐蝕性和尚耐腐蝕性材料。該高壓鍋爐補給水管線(xiàn)，按照現在的腐蝕速率0.42mm/a，屬于尚耐腐蝕材料，材質(zhì)20號鋼不用變動(dòng)。
外觀(guān)檢查結果分析：根據外觀(guān)檢查，管內壁很光滑，而腐蝕速率又為0.42mm/a按照金屬腐蝕原理和特征，可確認該補給水管道的腐蝕同時(shí)具有溶解氧和二氧化碳的腐蝕。按照的曲線(xiàn)可查出，該補給水系統管道的腐蝕速率應為0.6 ~0.7mm/a，而實(shí)際腐蝕速率為0.42mm/a.致使該補給水管道年腐蝕速率低的主要原因是南區除鹽水站采用了真空除氣系統，其正常真空度為一0.09~一0.096MPa把大氣狀態(tài)的溶解氧5375/L降至15%/L水中二氧化碳含量由56. 2Qmg/L.二級除鹽水箱為浮盤(pán)結構，除鹽水經(jīng)二級除鹽水箱，水中溶解氧又由15/L增至55g/L.從現在鍋爐補給水系統管道的年腐蝕速率來(lái)看，真空除氣效果和二級除鹽水箱密封效果均符合要求。
運行中應注意的問(wèn)題盡管該補給水系統管道材質(zhì)20號鋼不用更換，但根據金屬管道的強度計算公式可計算出該管子的理論壁厚約為3.5mm，故該管道按照現在的腐蝕速率0.42mm/a推算，還可再運行7年。
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相關(guān)閱讀：山西鍋爐廠(chǎng)家：鍋爐設計中怎么選擇燃燒器？
裝置設備石油化工腐蝕與防護高壓鍋爐補給水系統管道的腐蝕袁永軍(齊魯石化公司勝利煉油廠(chǎng)，山東淄博255434)該管線(xiàn)尚可運行7年。
是將除鹽水站的二級除鹽水引至一催化裂化裝置換熱器210/1，2進(jìn)行加熱，然后再進(jìn)入除氧器。加熱后，使水溫由4°c升高至1ro°c左右。該補給水系統運行中，催化裂化裝置換熱器210，2管束發(fā)生了腐蝕泄漏，換熱器管束材質(zhì)為20號鋼，并已使用了幾年。后來(lái)，將該換熱器管束材質(zhì)改換成了不銹鋼管束，徹底解決了冷210八，2換熱器腐蝕泄漏問(wèn)題。
由于冷210八，2換熱器管束的腐蝕泄漏，人們對于鍋爐補給水系統管道的腐蝕，特別是對冷210八，2換熱器出口500m長(cháng)的補給水管道也感到擔心。利用煉廠(chǎng)南區停工檢修的機會(huì )，對這一補給水管道的腐蝕情況進(jìn)行了檢查鑒定。
鍋爐補給水系統管道的腐蝕造成金屬腐蝕的因素可分為金屬本身的內在因素和周?chē)橘|(zhì)的外在因素兩個(gè)方面。這里只討論補給水對金屬腐蝕的外在因素。
補給水系統管道腐蝕情況檢查1和2―2處各割取長(cháng)約300mm的管段。將割取的兩段管軸向剖開(kāi)，進(jìn)行外觀(guān)檢查并用游標卡尺測厚。
檢查情況外觀(guān)情況：管內壁光滑，沒(méi)有腐蝕產(chǎn)物，屬于均勻腐蝕。
從測厚情況看，該補給水系統管道投用5年，在1一1處管壁減薄2.1mm，實(shí)際腐蝕速度為0.42mm/a；在2―2處管壁減薄1.5mm，實(shí)際腐蝕速度為0.3mm/a.按(〈石油化工企業(yè)管道設計器材選用通則》規定，根據金屬材料的腐蝕速度，管道金屬材料的耐腐蝕能力可分為下列四類(lèi)：年腐蝕速率不超過(guò)0.05mm/a的材料為充分耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0.05~0.1mm/a的材料為耐腐蝕材料；年腐蝕速率為0. 1~0.5mm/a的材料為尚耐腐蝕材料；年腐蝕速率超過(guò)0.5mm/a的材料為不耐腐蝕材料。一般應選擇耐腐蝕性和尚耐腐蝕性材料。該高壓鍋爐補給水管線(xiàn)，按照現在的腐蝕速率0.42mm/a，屬于尚耐腐蝕材料，材質(zhì)20號鋼不用變動(dòng)。
外觀(guān)檢查結果分析：根據外觀(guān)檢查，管內壁很光滑，而腐蝕速率又為0.42mm/a按照金屬腐蝕原理和特征，可確認該補給水管道的腐蝕同時(shí)具有溶解氧和二氧化碳的腐蝕。按照的曲線(xiàn)可查出，該補給水系統管道的腐蝕速率應為0.6 ~0.7mm/a，而實(shí)際腐蝕速率為0.42mm/a.致使該補給水管道年腐蝕速率低的主要原因是南區除鹽水站采用了真空除氣系統，其正常真空度為一0.09~一0.096MPa把大氣狀態(tài)的溶解氧5375/L降至15%/L水中二氧化碳含量由56. 2Qmg/L.二級除鹽水箱為浮盤(pán)結構，除鹽水經(jīng)二級除鹽水箱，水中溶解氧又由15/L增至55g/L.從現在鍋爐補給水系統管道的年腐蝕速率來(lái)看，真空除氣效果和二級除鹽水箱密封效果均符合要求。
運行中應注意的問(wèn)題盡管該補給水系統管道材質(zhì)20號鋼不用更換，但根據金屬管道的強度計算公式可計算出該管子的理論壁厚約為3.5mm，故該管道按照現在的腐蝕速率0.42mm/a推算，還可再運行7年。
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